Поиск

Полнотекстовый поиск:
Где искать:
везде
только в названии
только в тексте
Выводить:
описание
слова в тексте
только заголовок

Рекомендуем ознакомиться

'Урок'
5. У каких млекопитающих развита слепая кишка? Каковы ее функции? Проверь полученные самостоятельно знания по изученному материалу в беседе с учителем...полностью>>
'Документ'
Невероятно трудно обрести драгоценное рождение – Средство достижения высшей цели человека. Если теперь я не воспользуюсь этим благом, Когда оно встре...полностью>>
'Примерная программа'
Коллектив преподавателей кафедры стилистики русского языка факультета журналистики Московского государственного университета им. М. В. Ломоносова; об...полностью>>
'Документ'
- Выездное  заседание Комиссии Совета Федерации по естественным монополиям по вопросам законодательного обеспечения стимулирования нефтеотдачи для неф...полностью>>

Конвертирование рабочего процесса транспортных двс на природный газ и водород 05. 04. 02 тепловые двигатели

Главная > Автореферат диссертации
Сохрани ссылку в одной из сетей:

Рис. 3. Зависимость относительного угла выгорания во второй фазе сгорания от комплекса Ф.

3. Важную роль в математическом моделировании рабочего процесса играет точность определения момента начала тепловыделения в цилиндре газодизеля. Для этого необходимо иметь возможность расчета задержки самовоспламенения после подачи запального дизельного топлива. Как показали экспериментальные исследования (рис. 4), задержка самовоспламенения в газодизеле увеличивается по сравнению с дизелем, что связано, по-видимому, с наличием в объеме цилиндра стойких к воспламенению молекул метана.

Путем обработки экспериментальных данных получена следующая формула для определения задержки самовоспламенения в газодизеле

Рис. 4. Влияние угла опережения впрыска на период задержки самовоспламенения на номинальном режиме работы (Ne=110 кВт, n=1500 об/мин, gзп = 0,048 г/цикл)

Для описания процесса тепловыделения в бензоводородном двигателе используется формула И. И. Вибе. На основе теоретического анализа и обработки экспериментальных данных получены формулы для определения условной продолжительности сгорания φz и показателя характера сгорания m,

где Uн, , n, p, T - нормальная скорость распространения пламени, коэффициент избытка воздуха, частота вращения двигателя, среднее давление и температура цикла соответственно. Индекс "0" относится к параметрам бензинового двигателя. Наличие в топливной смеси водорода и водяного пара учитывается в формулах через нормальную скорость распространения пламени, определенную экспериментально на Бунзеновской горелке при различных добавках к бензину водорода и водяного пара.

Расчет концентраций оксидов азота в цилиндре бензоводородного двигателя проводился на основе "расширенного механизма" Я.Б. Зельдовича с учетом реакции биомолекулярного механизма.

Для определения температуры в зоне продуктов сгорания используется уравнение баланса энтальпий, представляющее энтальпию всего рабочего тела как сумму энтальпий свежего заряда и продуктов сгорания.

Равновесные концентрации одиннадцати компонентов продуктов сгорания определялись с помощью решения системы уравнений, из которых 4 уравнения материального баланса и 7 уравнений закона действующих масс.

Как показывает обзор разработок и исследований по созданию газодизельных двигателей, одной из основных проблем является обеспечение требуемых параметров впрыскивания топлива как при работе двигателя в режиме дизеля, так и в том случае, когда дизельное топливо является запальным. Для решения этой проблемы предложена специальная конструкция форсунки, особенностью которой является совмещение в одном корпусе двух распылителей с различными проходными сечениями сопловой части (рис. 5). В форсунке предусмотрены две независимые иглы, каждая из которых открывается при отдельно устанавливаемом давлении топлива и пропускает топливо к своему ряду сопловых отверстий. Давления открытия и суммарные проходные сечения каждого распылителя подбираются таким образом, чтобы при малых подачах топливо подавалось только или преимущественно через сопла малого сечения. Впрыск больших порций топлива производится через оба ряда сопел, то есть через большое сечение. Тем самым достигается согласование проходных сечений форсунки с режимом работы двигателя: пропуск топлива через малое сечение обеспечивает достаточно высокие давления впрыскивания, необходимые для качественного распыливания запального топлива; на дизельном режиме топливо впрыскивается через такое же сечение, как в базовом режиме.

Для стабилизации остаточного давления, которое играет большую роль при подаче малых порций топлива, разработана специальная конструкция нагнетательного клапана двойного действия.

Рис. 5. Форсунка с двойным распылителем

Определение размеров и параметров разработанной топливной системы проводилось с помощью математической модели процесса топливоподачи.

Неустановившееся одномерное движение сжимаемой, вязкой, изотермической жидкости (топлива) в нагнетательном трубопроводе с учетом гидравлического сопротивления описывается уравнениями движения и сплошности

,

где р - давление топлива, w - скорость движения топлива, x - координата вдоль оси трубопровода, ρ - плотность топлива, d - диаметр трубопровода, а - скорость звука в топливе, λ - коэффициент сопротивления единицы длины трубопровода, t - время.

Продифференцировав первое уравнение системы по х, второе по t и выполнив преобразования, получим дифференциальное уравнение второго порядка в частных производных относительно давления:

Наиболее удобным методом численного интегрирования уравнения потока топлива для выполнения расчета с использованием ЭВМ является метод сеток. Для этого длина нагнетательного канала между полостями насоса и форсунки делится поперечными сечениями на N равных отрезков длиной ∆x и в сечениях канала через промежутки времени ∆t последовательно определяются значения давления. Следовательно, область решения 0 ≤ x Lт, 0 ≤ t < ∞ покрывается сеткой. Для каждого узла сетки производные, входящие в уравнение, заменяются выражениями в конечных разностях.

Граничные условия у начала нагнетательного трубопровода задаются уравнениями сплошности топлива в полостях насоса и штуцера нагнетательного клапана, и уравнением движения нагнетательного клапана насоса.

Граничные условия у конца нагнетательного трубопровода включают уравнение сплошности в полости форсунки и уравнение движения иглы и связанных с ней деталей. Форсунка с двойной иглой представляется как две параллельные форсунки на конце нагнетательного трубопровода. Давления в обеих форсунках одинаковы.

Третья глава посвящена расчетному исследованию процессов в двигателях, работающих на природном газе и водороде, с помощью разработанных математических моделей.

В качестве объекта исследования процесса смесеобразования и расслоения топливовоздушной смеси при непосредственном впрыске газа в цилиндр двигателя был выбран четырехтактный двигатель с принудительным воспламенением размерностью S/D = 9,2/9,2 и степенью сжатия ε = 12,0.

Основная задача исследования - добиться расслоения впрыснутого топлива на всех эксплуатационных режимах, которое обеспечит гарантированное воспламенение топливно-воздушной смеси. Критериями качества расслоения топлива являются коэффициент избытка воздуха в районе свечи зажигания в момент подачи искры, и распределение топлива по объему камеры сгорания. Необходимо чтобы локальный коэффициент избытка воздуха находился в диапазоне 0,8-1,3, что соответствует максимальной скорости сгорания газа. Кроме того, газ должен быть распределен по пространству таким образом, чтобы не было зон с переобогащенной или очень бедной смесью. Достичь данного эффекта возможно только при определенной конфигурации камеры сгорания, расположении свечи зажигания и форсунки, давлении впрыска топлива. Были исследованы несколько вариантов камер сгорания. Проводился анализ вихревого движения воздуха, скорости движения потока свежего заряда, зоны распространения вихря, продолжительность его существования. По результатам исследований была предложена камера сгорания, представленная на рис. 6, которая позволяет обеспечить надежное воспламенение газовоздушной смеси при работе двигателя с суммарным коэффициентом избытка воздуха от 0,9 до 2,3 во всем диапазоне скоростных режимов.

При разработке системы топливоподачи необходимо стремиться к минимизации давления впрыска для более эффективного использования объема баллона с газом и уменьшения затрат энергии на создание давления впрыска. Однако уменьшение давления ниже определенного предела приводит к уменьшению интенсивности подачи топлива и ухудшению процесса расслоения, особенно при малых цикловых подачах. Рекомендуемое давление впрыска газа - 2,9 МПа.

Рис. 6. Рекомендуемая камера сгорания.

Одним из важных факторов, влияющих на картину распределения топлива, является угол опережения впрыска. Корректировка угла опережения впрыска газа является необходимым условием при работе двигателя на различных режимах. Угол опережения впрыска определяет момент перемещения в район свечи зажигания газовоздушной смеси требуемого состава для надёжного и эффективного воспламенения. Опережение впрыска необходимо согласовывать с опережением зажигания. Для данного двигателя с камерой сгорания предложенного типа получена зависимость угла опережения впрыска газа от коэффициента избытка воздуха на различных скоростных режимах (рис. 7). Зависимость имеет сложный нелинейный характер и может использоваться как алгоритм для системы управления двигателя.

Рис. 7. Зависимость угла опережения впрыска газа от коэффициента избытка воздуха

Рис. 8. Коэффициент избытка воздуха. Оптимальный угол опережения впрыска. сум=1,5.

Рис. 9. Коэффициент избытка воздуха. Оптимальный угол опережения впрыска. сум=2,0.

Рис. 10. Коэффициент избытка воздуха. Неоптимальный угол опережения впрыска. сум=2,0

На рис. 8 и 9 приведены распределения коэффициента избытка воздуха по объему камеры сгорания при различных цикловых подачах и оптимальном угле опережения впрыска. На рис. 10 представлено поле  в случае, если угол опережения отличается от оптимального. Видно, что в этом случае локальный коэффициент избытка воздуха в районе свечи зажигания выше допустимого.

Далее в главе представлены результаты расчетного исследования модернизированной системы топливоподачи, предназначенной для подачи жидкого топлива в газодизеле ЧН 18/20. Расчетное исследование показало следующее:

- разработанная схема системы топливоподачи, включающая форсунку с двумя коаксиально расположенными распылителями, имеющими различное суммарное сечение сопловых отверстий, и нагнетательный клапан с разгрузкой постоянного давления (двусторонний клапан) позволяет при правильном подборе соотношений между элементами системы осуществить раздельную подачу малых и больших порций топлива. Это обеспечивает большее давление и продолжительность впрыскивания на малых подачах по сравнению с обычной системой (рис. 11 и 12), что благоприятно для впрыскивания запальной порции топлива в газодизеле;

- рациональным является следующее сочетание конструктивных параметров: суммарное сечение сопловых отверстий для малых подач - 0,19 мм2, суммарное сечение сопловых отверстий для больших подач 0,76 мм2, давление начала открытия иглы, управляющей открыванием отверстий малого сечения - 100 бар, давление начала открытия иглы, управляющей открыванием отверстий большого сечения 300 бар, давление открытия "прямого" нагнетательного клапана - 3 бар, давление открытия "обратного" нагнетательного клапана - 6,5 бар. При выбранной конструкции и указанном сочетании параметров системы обеспечивается впрыск запальной порции топлива через сопловой аппарат малого сечения на всех скоростных режимах;

- на режимах нагрузочных характеристик, соответствующих работе дизеля от полной нагрузки до холостого хода (от 0,3 до 0,1 г/цикл), подача топлива на основном участке впрыска происходит через все сопловые отверстия одновременно. При этом основные параметры впрыска отвечают требованиям к системам подачи топлива. При подаче больших порций топлива разработанная система обеспечивает эффект "ступенчатой" подачи и повышенное давление впрыска.

Рис. 11. Зависимость перемещения иглы форсунки от угла поворота

кулачкового вала насоса: n = 350 об/мин, g = 0,03 г/цикл;

Рис. 12. Зависимость давления впрыска от угла поворота

кулачкового вала насоса: n = 350 об/мин, g = 0,03 г/цикл

Целью расчетного исследования рабочего процесса судового газодизеля 6Ч 15/18 являлось определение состава смеси и угла опережения впрыска топлива, обеспечивающих получение максимального эффективного КПД на режимах винтовой характеристики при минимальной запальной дозе дизельного топлива.

Рис. 13. Винтовая характеристика газодизеля 3Д6 при различных способах регулирования мощности (gзп = 0,027 г/цикл)

Минимально возможная запальная доза, при которой обеспечивалось надежное воспламенение газовоздушной смеси во всех цилиндрах, была определена экспериментально и составила – 18 % от номинальной подачи. Полученные зависимости эффективного КПД при различных способах регулирования газодизеля, подтвержденные экспериментально, представлены на рис. 13. На этом же рисунке представлены экспериментальные данные по токсичности и дымности отработавших газов. Сравнение качественного и смешанного способов регулирования мощности газодизеля (варианты 2 и 3, 4) показывает, что при смешанном регулировании значительно повышается эффективный КПД и снижаются выбросы несгоревших углеводородов на режимах частичных нагрузок. С точки зрения достижения максимального эффективного КПД оптимальным является закон регулирования состава смеси и установочный угол опережения впрыска топлива по варианту 3 (рис. 13). Однако в этом случае значительно возрастают выбросы NOx по сравнению с дизелем, поэтому наиболее предпочтительным является вариант 4 с уменьшенным углом опережения впрыска -30 град. п. к. в. до ВМТ, при котором достигается эффективный КПД, близкий к дизельному режиму, а выбросы NOx ниже на 20%.

Далее в данной главе рассмотрены принципы выбора характеристик эффективного регулирования состава водородосодержащих топливных смесей, и представлены данные расчетного исследования для двигателя ВАЗ – 2121.

Установлено, что наиболее рациональный состав топливовоздушной смеси на режиме максимальной нагрузки при добавке "чистого" водорода  = 1,0, r=GH2/(GH2+ Gб) = 0,04. При этом достигается такая же мощность, как у базового бензинового двигателя при  = 0,85, но значительно повышается эффективный к.п.д. и снижаются выбросы СО и СnHm. Однако выбросы NOx возрастают в 2 раза.

Для снижения выбросов NOx возможно использовать добавку водяного пара в бензоводородовоздушную смесь. В этом случает наиболее рациональный состав смеси  = 1,0, r = 0,04, К = GH/GH2=5,0. При этом выбросы NOx значительно снижаясь, все же остаются на 20% выше, чем при работе двигателя на бензине с  = 0,85. Наличие водяного пара в топливной смеси ухудшает наполнение цилиндров двигателя и увеличивает продолжительность процесса сгорания, в результате чего на 4% снижается мощность.

Наибольший эффект по снижению токсичности ОГ и улучшению экономичности двигателя при добавке водорода к бензину достигается на режимах частичных нагрузок. Определять параметры состава смеси (, r, K) на этих режимах целесообразно исходя из условия получения наилучшей топливной экономичности. Задача решалась путем построения и анализа расчетных регулировочных характеристик по  для различных добавок водорода. Диапазон возможного варьирования параметров , r, K, определяющих состав многокомпонентной водородсодержащей смеси, ограничен с одной стороны пределом возможного обеднения, с другой стороны – возникновением обратных вспышек в двигателе. Зависимости для определения граничных составов были получены экспериментально. Добавка пара в бензоводородовоздушную смесь снижает эффективный предел обеднения смеси и соответственно к.п.д. двигателя, поэтому на режимах частичных нагрузок добавка водяного пара в топливовоздушную смесь нецелесообразна. Расчетные характеристики регулирования состава бензоводородовоздушной смеси, а также достигаемые при этом значения эффективного к.п.д. двигателя и токсичности ОГ, представлены на рис. 14.

Рис. 14. Регулирование бензоводородного двигателя по максимальному КПД

Наилучшая топливная экономичность двигателя достигается при максимально возможной замене бензина водородным топливом. При этом на режимах больших нагрузок (участок АВ на зависимости ) добавка водорода ограничивается необходимостью достижения требуемой мощности, затем - возникновением обратных вспышек (участок ВС) и, наконец, при Ре  0,5Ре (участок СЕ) возможна работа двигателя на водородовоздушной смеси. Регулирование мощности - смешанное (АД- качественное, ДЕ - количественное).

Для получения водорода разработан генератор на основе взаимодействия сплава магния с водой. В генераторе вместе с водородом образуется водяной пар. Вследствие инерционности реакции взаимодействия сплава магния с водой динамично изменять расход водорода невозможно. Поэтому рабочий режим генератора - стационарный, при постоянном расходе водорода, причем система водородного питания автомобиля обеспечивает относительное содержание пара в смеси, поступающей в карбюратор-смеситель, К =5,0. В этом случае, очевидно, расход пароводородной смеси следует устанавливать, исходя из условия обеспечения работы двигателя на минимальных оборотах холостого хода. Характеристики эффективного регулирования состава топливовоздушной смеси при постоянном расходе пароводородной смеси представлены на рис. 15. В этом случае при работе двигателя на максимальной нагрузке только при n = 1000 об/мин возможно обеспечить выбранный состав смеси  = 1,0, r = 0,04. При увеличении частоты вращения двигателя величина добавки водорода к бензину уменьшается и при n = 5400 об/мин составляет около 1%. В связи с этим, чтобы не допустить значительную потерю мощности, смесь необходимо обогащать до  = 0,95.

Наибольшее увеличение эффективного к.п.д. по сравнению с работой двигателя на бензине достигается на частичных нагрузках и происходит как за счет увеличения индикаторного к.п.д., так и механического.

Расчетные данные сопоставлялись с результатами экспериментов на моторном стенде и показали хорошее соответствие.

Рис. 15. Регулирование двигателя ВАЗ-2121 по максимальному КПД при постоянном расходе пароводорода

Проведен сравнительный расчетный анализ возможных вариантов организации рабочего цикла водородного двигателя. Как видно из рис. 14, двигатель с внешним смесеобразованием может работать на водородовоздушной смеси при 2,0. При меньших  возникают обратные вспышки, природа которых заключается в неконтролируемом самовоспламенении водородовоздушной смеси от горячих источников в камере сгорания. Такими источниками, как правило, являются изолятор свечи зажигания, выпускной клапан, остаточные газы. Таким образом, по сравнению с базовым бензиновым двигателем будет примерно 50 % потери мощности при переводе его на водород. Такое решение, очевидно, мало приемлемо.

Расчет, проведенный в предположении, что опасность "хлопков" и ухудшенное наполнение при работе на водороде устранены за счет внутрицилиндровой подачи газа, показывает, что мощность водородного двигателя может быть доведена до номинальной и даже несколько увеличена за счет более быстрого сгорания смеси, т.к. возможна организация рабочего процесса при α = 1. Температуры деталей при этом остаются приблизительно такими же, как при работе на бензине, то есть опасность преждевременного воспламенения сохраняется. Кроме того, концентрация оксидов азота увеличивается, по сравнению с бензиновым вариантом с 0,36% до 0,58%. Следовательно, этот вариант неприемлем по токсичности отработавших газов.

Наиболее очевидным способом компенсации потери мощности является применение газотурбинного наддува при α = 2. Для того, чтобы при этом не было существенного повышения температуры сгорания, требуется охлаждение наддувочного воздуха до 70°С, что вполне осуществимо при использовании современных теплообменников. В этом случае, как показывают расчеты, температура деталей в опасных точках камеры сгорания не выходит за допустимые пределы, а концентрация оксидов азота оказывается такой же низкой, как и при работе на водороде при α = 2 без наддува.

В четвертой главе диссертации приведено описание экспериментальных установок, применявшегося оборудования, измерительной аппаратуры, методики проведения экспериментов. Дана оценка погрешностей результатов измерения. Представлены результаты экспериментальных исследований.

Для исследования рабочего процесса газодизеля была разработана экспериментальная установка на базе судового дизеля 6Ч15/18 (3Д6), дооборудованного необходимой газоподающей аппаратурой. Регулятор частоты вращения был модифицирован для обеспечения возможности переключения в газодизельный режим, при этом предусмотрена регулировка запальной дозы дизельного топлива. Для регулирования подачи газовоздушной смеси предусмотрено две дроссельные заслонки: газовая, управляемая от регулятора частоты вращения, и газовоздушная – с ручным приводом. Это позволяло обеспечить смешанное регулирование мощности газодизеля. Установка была оборудована необходимыми контрольно-измерительными приборами, датчиками, усиливающей и записывающей аппаратурой. Индикаторная диаграмма регистрировалась на ПЭВМ, в которую был установлен модуль аналого-цифрового преобразователя.

Испытания газодизеля проводились на режимах винтовой характеристики, варьировались следующие параметры: величина запальной порции дизельного топлива, угол опережения впрыска дизельного топлива, состав газовоздушной смеси. Задачами экспериментального исследования являлось определение влияния указанных выше параметров на мощностные, экономические и экологические показатели газодизеля, получение данных (рис. 2 – 4), необходимых для математического моделирования тепловыделения в газодизеле, а также экспериментальное подтверждение, полученного расчетным путем, рационального закона регулирования состава смеси газодизеля при работе по винтовой характеристике (рис. 13).

В завершение экспериментальных работ были конвертированы на газодизельный цикл два главных судовых двигателя 3Д6 пассажирского судна проекта Р51 ("Нева – 1") Санкт-Петербургского Пассажирского порта. Судно-газоход прошло необходимые испытания и было допущено к эксплуатации. Экономия дизельного топлива в эксплуатации составила 60 % по сравнению с работой в дизельном режиме. Срок окупаемости переоборудования судна за счет использования более дешевого топлива – природного газа составляет 1 год. В случае учета экологических преимуществ судна-газохода срок окупаемости значительно сократится.

Экспериментальное исследование разработанной системы топливоподачи, включающей форсунку с двумя распылителями, выполнено на установке, смонтированной на стенде для испытания топливных насосов высокого давления EHF-5012 фирмы Hermann Hansmann. В состав стендовой информационно-измерительной системы входят элементы, предназначенные для исследования быстроменяющихся параметров впрыска, и контрольно-измерительная аппаратура для контроля параметров установившихся режимов. Кроме того, стенд был оборудован измерителем характеристики подачи топлива, работа которого основана на регистрации изменения давления в приемной камере, расположенной за распылителем форсунки, истечение из которой происходит через калиброванный жиклер.

При подготовке и проведении экспериментального исследования имелось в виду, что основная работа по выбору конструктивных и регулировочных параметров была выполнена с помощью методов математического моделирования. Поэтому основной задачей экспериментального исследования было подтверждение адекватности расчетных результатов.

Испытания двойной форсунки проводились на режимах дизельного цикла: максимальной подачи gц = 0,3 г/цикл при n = 500 и 750 об/мин, частичных подач gц = 0,15, 0,1 и 0,05 г/цикл при n = 350, 500 и 750 об/мин, а также на режимах подачи запальной дозы топлива в газодизельном цикле: gц = 0,03 г/цикл при n = 350, 500 и 750 об/мин. Результаты экспериментального исследования удовлетворительно совпадают с данными математического моделирования процесса топливоподачи во всем диапазоне скоростных и нагрузочных режимов. При этом подтвердилось, что параметры системы, полученные расчетным путем, обеспечивают на режимах подачи запальной дозы топлива впрыск топлива без подъема малой иглы с увеличенным давлением впрыска, а при работе на дизельном режиме опытная аппаратура обеспечивает эффект ступенчатой подачи.

Экспериментальные исследования по использованию водорода в качестве топлива для ДВС проводились на моторном стенде с двигателем ВАЗ-2121. В качестве нагрузочного устройства применялся гидравлический тормоз.

Целью экспериментального исследования являлось:

  • получение данных для построения математической модели рабочего процесса бензоводородного двигателя;

  • определение границ обеднения топливовоздушных смесей в зависимости от добавки водорода и водяного пара, а также допустимых пределов по добавкам водорода в зависимости от режима работы двигателя, превышение которых приводит к нарушению процесса сгорания;

  • сопоставление результатов расчетного исследования по определению эффективного способа регулирования состава водородосодержащих топливных смесей с экспериментальными данными;

  • испытание разработанной топливной аппаратуры, обеспечивающей работу двигателя на бензопароводородовоздушной смеси и оценка эффекта от применения добавки пароводорода.

Основные характеристики стендового генератора водорода следующие:

- диапазон регулирования расхода водорода - 0,03 - 0,8 кг/час

- давление пароводородной смеси на выходе из генератора - 98,1 кПа

- температура пароводородной смеси на выходе из генератора – 25 - 100 С

Содержание водяного пара в пароводородной смеси регулировалось с помощью встроенного в генератор теплообменника, охлаждаемого водой от водопровода.

Для обеспечения требуемых характеристик регулирования состава бензопароводородовоздушной смеси (рис. 15) на основе серийного карбюратора была разработана система питания двигателя, которая обеспечивала возможность работы двигателя и на бензине. Результаты сравнительных испытаний двигателя ВАЗ-2121 при работе на бензине и на бензине с добавкой пароводорода представлены на рис. 16. Как видно из рисунка, применение добавки пароводорода к бензину при регулировании состава смеси по предложенным характеристикам приводит к повышению эффективного к.п.д. на 3-8% при работе по внешней скоростной характеристике. Одновременно с этим выбросы СО снижаются на 1,4 - 2,5 раза, выбросы оксидов азота увеличиваются на 0-25%. На частичных нагрузках увеличение эффективного к.п.д. достигает 25%, выбросы окислов азота снижаются в 1,5-3 раза, а концентрация СО в ОГ не превышает 0,3%.

Системой водородного питания был оборудован автомобиль УАЗ-452В. Для снижения содержания водяного пара в пароводородной смеси, поступающей из генератора водорода в карбюратор-смеситель, была разработана водородная система питания автомобиля, защищенная авторским свидетельством (рис. 17). Снижение содержания водяного пара в смеси обеспечивается смесительным теплообменником, включенным в систему охлаждения двигателя, в которой установлен дополнительный радиатор.

Рис. 16. Нагрузочные характеристики двигателя ВАЗ-2121

Рис. 17. Система питания бензоводородного автомобиля.

Эксплуатационные испытания бензоводородного автомобиля УАЗ-452В показали надежность работы элементов водородной системы питания и существенное снижение токсичности ОГ и расхода бензина.

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ

1. На основе созданных методов и средств решена научно-техническая проблема, имеющая важное народнохозяйственное значение – улучшение экономических и экологических показателей двигателей конвертированием рабочего процесса на перспективные топлива не нефтяного происхождения, которыми являются природный газ и водород.

2. Разработана математическая модель, ее алгоритмическое и программное обеспечение для расчета двумерного нестационарного течения сжимаемого газа в цилиндре ДВС на тактах выпуска, наполнения, сжатия и непосредственного впрыска газа. Математическая модель позволяет описывать развитие во времени полей распределения давления, плотности, температуры, скоростей рабочего тела и концентраций составляющих его компонентов.

Результаты численного эксперимента позволили проанализировать взаимодействие между основными процессами в камере сгорания и показали возможность организации послойного смесеобразования при непосредственном впрыске газа в цилиндр двигателя с искровым зажиганием. Такая организация рабочего процесса позволяет значительно улучшить экономичность двигателя и уменьшить токсичность ОГ.

Установлено влияние формы камеры сгорания и параметров впрыска газа на концентрационные поля газовоздушной смеси. Для двигателя размерностью D/S=92/92 подобрана форма камеры сгорания, расположение форсунки, закон подачи газа, обеспечивающие послойное смесеобразование и надежное воспламенение газовоздушной смеси в широком диапазоне частот и нагрузок двигателя.

3. Проведено комплексное расчетное и экспериментальное исследование судовой силовой установки конвертированной на газожидкостный цикл, в результате которого:

- получено математическое описание процессов воспламенения и сгорания в газодизеле;

- разработана математическая модель рабочего процесса, с помощью которой определен рациональный закон регулирования судового газодизеля;

- полученный закон регулирования реализован при переводе силовой установки судна проекта Р51 ("Нева-1") Санкт-Петербургского Пассажирского порта на газодизельный цикл. Эксплуатационные испытания пассажирского судна-газохода показали значительное снижение дымности и токсичности ОГ и расхода дизельного топлива.

4. Разработана и испытана новая конструкция топливной системы, обеспечивающая существенное улучшение процесса подачи запального топлива для газодизеля при сохранении удовлетворительных условий впрыска при работе на дизельном топливе.

Применительно к предложенной конструкции топливной системы разработана расчетная методика, проведено параметрическое исследование, с помощью которого определены размеры и параметры опытной форсунки. Экспериментальное исследование, выполненное с помощью специально разработанного стенда, показало адекватность математического описания процессов впрыска топлива для нетрадиционных схем топливной аппаратуры и доказало эффективность предложенной системы.

5. В результате проведенного комплекса теоретических, расчетных и экспериментальных исследований по использованию водорода в качестве топлива для ДВС получены следующие основные результаты.

- применение водорода в качестве добавки к бензину позволяет значительно улучшить экологические характеристики и повысить эффективный кпд двигателя. Наибольший эффект достигается при максимально возможной замене бензина водородным топливом. Добавка водорода при этом ограничивается возникновением обратных вспышек, а также необходимостью сохранения номинальной мощности на уровне базового бензинового двигателя;

- разработана математическая модель рабочего процесса и процесса образования оксидов азота в цилиндре двигателя, позволяющая прогнозировать параметры бензино-водородного двигателя в широком диапазоне режимов и осуществлять выбор характеристик эффективного регулирования состава водородосодержащих топливных смесей;

- определены границы обеднения топливовоздушных смесей в зависимости от добавки водорода и водяного пара, а также допустимые пределы по добавкам водорода в зависимости от режима работы двигателя, превышение которых приводит к нарушению процесса сгорания;

- расчетным способом получен и экспериментально подтвержден рациональный закон регулирования состава бензопароводородовоздушной смеси при работе двигателя в комплексе с автономным генератором водорода. При этом определено, что на режимах больших нагрузок (0,7Мe max – Мe max) целесообразно применять добавку водяного пара в бензоводородовоздушную смесь для снижения выбросов оксидов азота. На режимах частичных нагрузок добавка водяного пара оказывает отрицательное воздействие, снижая эффективный предел обеднения смеси и соответственно эффективный к.п.д. двигателя;

- наиболее перспективное направление развития двигателей, использующих в качестве топлива только водород, должно базироваться на использовании обедненных смесей и применении наддува с промежуточным охлаждением наддувочного воздуха;

- результаты расчетно-экспериментального исследования использованы при создании макетного образца малотоксичной моторной установки автомобиля УАЗ-452В с автономным генератором водорода, эксплуатационные испытания которого показали надежность работы элементов водородной системы питания, значительное снижение токсичности ОГ и расхода бензина.

Основные положения диссертации опубликованы в следующих работах:

Монографии и учебные пособия

  1. Галышев Ю.В., Магидович Л.Е., Румянцев В.В. Топливные проблемы транспортной энергетики. Коллективная монография. СПб.: Изд-во СПбГПУ, 2005. 232с.

  2. Галышев Ю.В., Магидович Л.Е., Виколайнен В.Э. Системы и процессы топливоподачи двигателей внутреннего сгорания: Учебное пособие. СПб.: Изд-во СПбГПУ, 1999. 78 с.

  3. Галышев Ю.В., Зайцев А.Б., Петриченко М.Р. Системы двигателей внутреннего сгорания: Учебное пособие в 3 ч. Ч. 1: Рабочие среды, их очистка и арматура систем. СПб.: Изд-во СПбГПУ, 2001. 80 с.

  4. Галышев Ю.В., Магидович Л.Е., Румянцев В.В. Автоматизация управления установок с ДВС: Учебное пособие. СПб.: Изд-во СПбГПУ, 2002. 124 с.

  5. Галышев Ю.В., Зайцев А.Б., Петриченко М.Р. Теория и моделирование процессов в ДВС. Примеры и задачи: Учебное пособие. СПб.: Изд-во СПбГПУ, 2002. 96 с.

  6. Галышев Ю.В., Магидович Л.Е., Румянцев В.В. Управление техническими системами: Учебное пособие. СПб.: Изд-во СПбГПУ, 2005. 100 с.

  7. Галышев Ю.В. и др. Справочник конструктора: Справочно-методическое пособие / Под редакцией И. И. Матюшева. – СПб.: Политехника, 2006. 1027 с.

  8. Галышев Ю.В., Зайцев А.Б., Шабанов А.Ю. Химмотология. Эксплуатационные материалы для двигателей внутреннего сгорания: Учебное пособие. СПб.: Изд-во СПбГПУ, 2009. 296 с.

Статьи в журналах Перечня ВАК

  1. Галышев Ю.В., Селезнев К.П., Исаков Ю.Н., Жаров В.Ф., Магидович Л.Е. Перспективы внедрения водородной энергетики в городском хозяйстве Петербурга // Научно-технические ведомости СПбГТУ. 1997. №1-2. С. 64-66.

  2. Галышев Ю.В., Магидович Л.Е., Корешонков Н.А., Фомин Н.Н., Свистунов Н.Н. Перспективы и проблемы перевода судовых дизелей на газовое топливо // Двигателестроение. 1998. №1. С. 8-9.

  3. Галышев Ю.В., Магидович Л.Е. Перспективы применения газовых топлив в ДВС // Двигателестроение. 2001. № 3. С. 31-35.

  4. Галышев Ю.В., Магидович Л.Е., Чернышев В.С. Численное моделирование процессов смесеобразования в газовом двигателе с расслоенным зарядом // Двигателестроение. 2003. №1. С. 8-11.

  5. Галышев Ю.В., Магидович Л.Е. Пути совершенствования рабочих процессов поршневых двигателей, работающих на газовом топливе // Научно-технические ведомости СПбГТУ. 2003. №1 (31). С. 75-79.

  6. Галышев Ю.В., Магидович Л.Е., Новичков М.Ю. Принципы анализа рабочих процессов газовых двигателей // Двигателестроение. 2003. №2. Приложение 1. Материалы всероссийского конгресса двигателестроителей. Санкт-Петербург. С. 3.

  7. Галышев Ю.В. Анализ перспективы создания водородных двигателей // Альтернативная энергетика и экология. 2005. № 2. С. 19-23.

  8. Галышев Ю.В. Исследование и разработка двухтопливного судового двигателя // Двигателестроение. 2006. № 1. С. 10-14.

  9. Галышев Ю.В. Расчетный анализ ограничений и перспективных решений при создании водородных двигателей // Известия Российской академии наук. Энергетика. 2006. №5. С. 165-171.

Изобретения

  1. Галышев Ю.В., Вылегжанин Г.А., Жаров В.Ф., Капитонов Д.И., Колпаков Е.А. А.С. №1071791 от 8.10.1983г. Двигатель внутреннего сгорания.

  2. Галышев Ю.В., Магидович Л.Е. А.С. №1151702 от 22.12.1984г. Устройство для подачи водорода в двигатель внутреннего сгорания.

  3. Галышев Ю.В., Магидович Л.Е. А.С. №1277684 от 15.08.1986г. Способ работы двигателя внутреннего сгорания и двигатель внутреннего сгорания.

Статьи в научных изданиях

  1. Галышев Ю.В., Вылегжанин Г.А., Румянцев В.В., Серебренников В.А. Влияние пароводородной добавки в рабочую смесь карбюраторного двигателя на процессы сгорания и тепловыделения. Труды ЛПИ № 394 Л.,1983, с.29-33.

  2. Галышев Ю.В., Вылегжанин Г.А., Серебренников В.А., Петриченко Р.М. Работы по созданию малотоксичной моторной установки автомобиля на основе использования добавок водорода. Л., 1983, 8 с. Депонировано в ЦНИИТЭИтракторсельхозмаш № 382 тс.

  3. Галышев Ю.В., Магидович Л.Е., Румянцев В.В., Серебренников В.А. Основные принципы выбора и расчета элементов системы водородного питания транспортного двигателя. Труды ЛПИ № 411, Л., 1985, с.43-45.

  4. Галышев Ю.В., Магидович Л.Е. Разработка системы питания двигателя, работающего на бензине с добавками пароводорода. Сб. Проблемы совершенствования рабочих процессов. М.,1986, с.45.

  5. Галышев Ю.В., Магидович Л.Е., Румянцев В.В., Серебренников В.А. Регулирование состава смеси транспортного двигателя, работающего с добавками водорода и водяного пара. В сб." Рабочие процессы компрессоров и установок с ДВС", Л., изд. ЛПИ, 1987, с.53-55.

  6. Галышев Ю.В., Петриченко Р.М., Серебренников В.А., Магидович Л.Е. Некоторые результаты использования водорода в двигателях. Сб. Вопросы атомной науки и техники сер. Атомно-водородная энергетика. Вып.3, М.,1987, с.37-39.

  7. Галышев Ю.В., Свистунов Н.Н., Фомин Н.Н., Корешонков Н.А. Перспективы и опыт применения газового топлива на мало и среднетоннажных судах СЗРП. Сб. ”Газовое моторное топливо”, М: ВНИИГАЗ, 1995, с.74-79

  8. Галышев Ю.В., Магидович Л.Е. Разработка систем топливоподачи судовых газодизельных двигателей. В сб. "Инновационные наукоемкие технологии" СПб.: Изд-во СПбГТУ, 1995г.

  9. Галышев Ю.В., Корешонков Н.А., Магидович Л.Е., Свистунов Н.Н., Фомин Н.Н. Разработка и испытания газодизеля для малоразмерного судна. Сб.”Энергетич. машины и установки” Труды СПбГТУ № 465, СПб, 1997, с.28-31

  10. Галышев Ю.В., Магидович Л.Е., Зубков А.В. Разработка усовершенствованной системы впрыска жидкого топлива для газодизеля. Сб. «Энергетич. машины и установки» Труды СПбГТУ №481, СПб, 1999, с.26-28.

  11. Галышев Ю.В., Магидович Л.Е., Зиндер В.Л. Новый подход к решению проблемы малых подач топлива в дизелях. // Актуальные проблемы проектирования и эксплуатации современных ДВС. Сб. научных трудов, ХГТУ, Хабаровск, 2004, с.24-31.

  12. Галышев Ю.В., Магидович Л.Е., Коновалов В.В. Регулирование мощности газового двигателя. Двигателестроение: Научно-технический сборник. СПб.: Изд-во Политехнического ун-та, 2004. с. 85-91

Доклады на конференциях

  1. Селезнев К.П., Петриченко Р.М., Галышев Ю.В., Вылегжанин Г.А., Жаров В.Ф., Новиков С.П., Магидович Л.Е., Румянцев В.В., Development and Investigation of the Hydrogen Fueling Systems used for Automobile Engines. Proc. of the 7-th World Hydrogen Energy Conf. Moscow. Pergamon Press, New York, 1988, v.3, p.2105-2118

  2. Галышев Ю.В., Магидович Л.Е., Румянцев В.В. Разработка автомобильной моторной установки с подачей водорода. Альтернативные топлива в ДВС. Всесоюзная конференция, Киров, 1988, с.50.

  3. Галышев Ю.В., Магидович Л.Е., Румянцев В.В. Применение добавки водорода в дизеле. Альтернативные топлива в ДВС. Всесоюзная конференция, Киров, 1988, с.57.

  4. Галышев Ю.В., Николаев К.А. Перспективы и методы перевода среднеоборотного дизеля на газовое топливо. Студенческая научно-техническая конференция СПбГТУ, СПб, 1996, с.62.

  5. Галышев Ю.В., Обердерфер А.А. Особенности процесса топливоподачи в газодизеле. // Современные научные школы. СПб.: Изд-во СПбГТУ 1998, с.103-104

  6. Галышев Ю.В., Лукьянов Д.А. Расчетное исследование образования окислов азота в цилиндре газодизеля. // Современные научные школы. СПб.: Изд-во СПбГТУ 1998, с. 102

  7. Галышев Ю.В., Семенов А.А. Расчет процесса образования окислов азота в цилиндре двигателя, работающего на газе. // Материалы межвузовской научной конференции. СПб.: Изд-во СПбГТУ, 1999, с.51-52.

  8. Галышев Ю.В., Магидович Л.Е., Новичков М.Ю., Фомин Н.Н. The Development And Improvement Of Dual Fuel Engines For Low Sized Motorship. 26th International Scientific Conference On Combustion Engines Kones 2000. September 10 – 13, Nateczow, Poland 2000, vol. 7, p. 108-114.

  9. Галышев Ю.В., Миронов Е.Н. Разработка методики расчёта форсунки для впрыска сжатого природного газа в ДВС. // Формирование технической политики инновационных наукоемких технологий: Материалы научно-практической конференции СПбГТУ, СПб, 2001, с.48-50.

  10. Галышев Ю.В., Новичков М.Ю. Математическое моделирование и расчет рабочего процесса газодизеля. // Тезисы докладов и сообщений. XXIX Неделя науки СПбГТУ. Ч. II: Материалы межвузовской научной конференции. СПб.: Изд-во СПбГТУ, 2001, с. 6-7.

  11. Галышев Ю.В., Бравин В.В., Чернышев В.С. Численное моделирование процессов газообмена в поршневых двигателях внутреннего сгорания. // Физические основы эксперимента и математического моделирования процессов газодинамики и тепломассообмена в энергетических установках: Труды ХIII школы-семинара под рук. акад. А.И.Леонтьева. Том 2.-М.: Изд. МЭИ, 2001, с.477-480.

  12. Галышев Ю.В., Новичков М.Ю. Разработка информационно-измерительного комплекса для исследования рабочего процесса газодизельного двигателя. // Тезисы докладов и сообщений. XXX Юбилейная Неделя науки СПбГТУ. Ч. III: Материалы межвузовской научной конференции. СПб.: Изд-во СПбГТУ, 2002, с. 5-7.

  13. Галышев Ю.В., Миронов Е.Н. Выбор конструкции и расчет газовой форсунки. // Тезисы докладов и сообщений. XXX Юбилейная Неделя науки СПбГТУ. Ч. III: Материалы межвузовской научной конференции. СПб.: Изд-во СПбГТУ, 2002, с.3-4.

  14. Галышев Ю.В., Новичков М.Ю., Чай Гоин. Методика экспериментального исследования рабочего процесса газодизеля. // Тезисы докладов и сообщений. XXXI Неделя науки СПбГТУ. Ч. II: Материалы межвузовской научной конференции. СПб.: Изд-во СПбГТУ, 2003, с. 35-36.

  15. Галышев Ю.В., Магидович Л.Е., Новичков М.Ю. Горючие газы как перспективное топливо для двигателей городского транспорта. // Тезисы докладов совещания СПб Научного Совета по горению и взрыву РАН (Сев.-Зап. отд.) на тему «Топливо-двигатель-экологически чистая система, проблемы северо-западного региона», СПб, РАН, 2003, с.38.

  16. Галышев Ю.В., Магидович Л.Е., Новичков М.Ю. Разработка и исследование судового газодизельного двигателя. Труды международной научно-практической конференции «Безопасность водного транспорта» т.3, Санкт-Петербург, СПГУВК, 2003, с. 70-73.

  17. Галышев Ю.В., Магидович Л.Е., Новичков М.Ю., Иванов В.М. Задержка самовоспламенения топлива в газодизеле. // Тезисы докладов и сообщений. XXХII неделя науки СПбГПУ. ч. II, Материалы межвузовской научной конференции. СПб.: Изд-во СПбГТУ, 2004, с. 60-61.

  18. Галышев Ю.В., Лебедев А.В. Проблемы конвертирования ДВС на водородное топливо. // Тезисы докладов и сообщений. XXХII неделя науки СПбГПУ. ч. II, Материалы межвузовской научной конференции. СПб.: Изд-во СПбГТУ, 2004, с.61-62.

  19. Галышев Ю.В., Магидович Л.Е. Выбор способов подачи топлива и регулирования мощности в двигателях, работающих на водородном топливе. // Сб. трудов научной конференции «Водородная энергетика и технологии», СПб научный центр РАН, 2004, с. 35-36.

  20. Галышев Ю.В., Магидович Л.Е., Новичков М.Ю. Теоретические принципы моделирования рабочих процессов двигателей при работе на альтернативных топливах. // Сб. докладов международной научно-технической конференции «Транспорт, экология – устойчивое развитие», Варна, Технический ун-т, 2004, с. 311-315

  21. Галышев Ю.В., Магидович Л.Е. Особенности моделирования рабочих процессов газодизеля. // Сб. докладов международного симпозиума "Образование через науку". М.: МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2005. с. 136-137.

  22. Галышев Ю.В., Магидович Л.Е., Коновалов В.В. Моделирование переходных процессов газового двигателя. // Сб. докладов межотраслевой научно-технической конференции "Современные проблемы развития поршневых ДВС". СПб.: Изд-во СПбГМТУ, 2005, с. 26-28.

  23. Галышев Ю.В. Расчетный анализ различных способов организации рабочего процесса водородного двигателя Сб. научных трудов международной конференции "Двигатель - 2007". М.: МГТУ им. Н.Э.Баумана, 2007, с. 343-348

  24. Галышев Ю.В. Моделирование процесса смесеобразования в газовом двигателе с непосредственным впрыском топлива Сб. трудов научно-технической конференции, посвященной 100-летию П.А. Истомина «Актуальные проблемы развития поршневых ДВС». СПб.: Изд-во СПбГМТУ, 2008, с. 72-75

  25. Галышев Ю.В. Конвертирование дизеля для малоразмерного судна на газодизельный цикл. // Тезисы докладов III международной конференции "Альтернативные источники энергии для больших городов". М.: Департамент природопользования и охраны окружающей среды г. Москвы, 2008, с. 61-62.



Скачать документ

Похожие документы:

  1. Экологически чистые двигатели

    Документ
    МОСКВА, 18 октября. . Московский городской транспорт будет работать на тульском топливе. Такое решение в начале октября приняло правительство Москвы и концерн "Еврохим".
  2. Международный конкурс инновационных проектов, ориентированных на партнерство государств и цивилизаций

    Конкурс
    1.8. Разработка глобального энергоэкологического баланса и его использование для долгосрочного прогнозирования и обоснования стратегии партнерства государств и цивилизаций 37
  3. Индекс Наименование издания. Аннотация. Цена Предлагаем Вашему вниманию шестнадцатый выпуск нашего каталога изданий на cd и dvd, которые можно приобрести в ОАО «Центральный коллектор библиотек «бибком»

    Документ
    Предлагаем Вашему вниманию шестнадцатый выпуск нашего каталога изданий на CD и DVD, которые можно приобрести в ОАО «Центральный коллектор библиотек «БИБКОМ».
  4. Индекс Наименование издания. Аннотация. Цена Предлагаем Вашему вниманию семнадцатый выпуск нашего каталога изданий на cd и dvd, которые можно приобрести в ОАО «Центральный коллектор библиотек «бибком»

    Документ
    Предлагаем Вашему вниманию семнадцатый выпуск нашего каталога изданий на CD и DVD, которые можно приобрести в ОАО «Центральный коллектор библиотек «БИБКОМ».
  5. А. Н. Клепачу заявка о включении в перечень технологических платорм

    Документ
    Руководителю рабочей группы по развитию частно-государственного партнерства в инновационной сфере при Правительственной комиссии по высоким технологиям и инновациям

Другие похожие документы..